Меню

Максимальный ток для дорожки платы

Рекомендации компании PCBgogo по конструированию печатных плат

PCBgogo

Введение

Конструкция печатной платы содержит множество компонентов, каждый из которых выполняет в схеме определенную функцию. Очень важной составляющей проекта, которую нельзя упускать из виду, является топология печатной платы. Хороший инженер всегда будет следить за тем, чтобы компоновка платы обеспечивала наилучшую возможную функциональность. Наличие хорошо сделанной разводки также уменьшит вероятность ошибки. В этой статье мы обсудим некоторые советы по конструированию печатных плат, которые помогут вам в ваших проектах.

Рекомендации компании PCBgogo по конструированию печатных плат

Размеры медных проводников

Проводники печатной платы имеют некоторое сопротивление. Это сопротивление непостоянно, а зависит от длины, ширины и толщины медной дорожки. Ток, проходящий через печатный проводник, создает на нем падение напряжения, что приводит к рассеиванию мощности и повышению температуры. Сопротивление определяется формулой:

Чтобы контролировать сопротивление, уделяйте первостепенное внимание размерам проводника, то есть его длине, толщине и ширине. Толщину меди на печатной плате мы измеряем в унциях. Одна унция означает, что один квадратный фут медной фольги весит одну унцию. Это эквивалентно толщине в 1.4 тысячных дюйма. Чаще всего используется фольга толщиной 1-2 унции, но доступны материалы и с толщиной меди 6 унций. Для расчета ширины и толщины печатных проводников в зависимости от их назначения можно использовать калькулятор ширины дорожек печатной платы. Старайтесь не допускать перегрева больше 5 °C. Если позволяет место на плате, используйте печатные проводники большей ширины. Кроме того, имейте в виду, что внутренние слои будут нагреваться больше, чем внешние.

Уменьшение размеров контуров

Старайтесь, чтобы размеры контуров, образованных проводниками, были как можно меньше. Особенно проводники, по которым течет переменный ток. Сокращение площади контуров, уменьшая сопротивление и индуктивность, снижает высокочастотные выбросы напряжения, определяемые формулой

Вы можете дополнительно уменьшить индуктивность, расположив контуры над слоем земли. Меньшие размеры контуров также снизят индуктивную связь c внешними источниками. Разумеется, если вы не проектируете антенну.

Меньшие размеры контуров также снизят индуктивную связь c внешними источниками

Размещение блокировочных конденсаторов

Для максимальной эффективности блокировки размещайте блокировочные конденсаторы как можно ближе к микросхеме, особенно между шинами питания и земли. Если конденсаторы поставлены вдали от микросхемы, есть вероятность возникновения нежелательных индуктивностей. Можно уменьшить индуктивность, используя несколько переходных отверстий от вывода конденсатора к слою земли.

Можно уменьшить индуктивность, используя несколько переходных отверстий от вывода конденсатора к слою земли

Подключения Кельвина

Четырехпроводное подключение Кельвина используется при измерениях для снижения или устранения эффекта дополнительного сопротивления проводников. Подключения Кельвина полезны при измерениях, поскольку позволяют уменьшить паразитные сопротивления и индуктивности. Если вы не используете подключение Кельвина, то печатные проводники схемы могут исказить результаты измерений из-за влияния их индуктивности и сопротивления.

Располагайте шумные проводники вдали от аналоговых проводников

Высокочастотные или шумные проводники старайтесь по возможности располагать вдали от аналоговых цепей. Близкое расположение таких проводников приводит к возникновению емкостных связей, особенно между параллельными проводниками.

Земляные шины печатной платы

Шина заземления всегда должна быть большой, чтобы задавать правильные направления токов, например, чтобы отделить шумные сигналы от тихих. В идеале, под сигнальными линиями должен находиться слой земли, чтобы снизить их импеданс.

Шина заземления всегда должна быть большой

Размеры и количество переходных отверстий

Помните, что переходные отверстия обладают индуктивностью и сопротивлением, и вы должны стараться, насколько это возможно, снизить их значения. Для этого используйте группы переходных отверстий и увеличивайте их диаметр. Для расчета размеров переходных отверстий также имеется калькулятор.

Использование печатной платы в качестве теплоотвода

Использование дополнительной меди вокруг компонентов может увеличить поверхность теплообмена и обеспечить рассеивание большего количества тепла. Это может превратить поверхность вашей печатной платы в радиатор. Для дальнейших рекомендаций следует посмотреть технические описания компонентов.

Использование печатной платы в качестве теплоотвода

Использование тепловых переходных отверстий

Использование тепловых переходных отверстий поможет в рассеивании тепла. Вы должны пытаться использовать большие переходные отверстия для передачи большего количества тепла и повышения эффективности за счет снижения рабочей температуры. Более низкая рабочая температура, соответственно, повысит надежность.

Создание тепловых барьеров

Создание небольших соединений между печатным проводником и контактом компонента создаст тепловой барьер. Это уменьшает влияние на электрическое сопротивление.

Расстояние между печатными проводниками и монтажными отверстиями

Оставив промежуток между медными дорожками и монтажными отверстиями, вы можете уменьшить вероятность поражения электрическим током. Убедитесь также, что между медью и любыми монтажными элементами есть достаточный зазор.

Расстояние между печатными проводниками и монтажными отверстиями

Размещение чувствительных к нагреву компонентов

Старайтесь делать так, чтобы тепловыделяющие компоненты располагались подальше от компонентов, чувствительных к теплу. К термочувствительным компонентам относятся, например, термопары и электролитические конденсаторы. Если вы разместите термопары рядом с источниками тепла, то измерения температуры будут неточными, а нагрев конденсаторов может сократить срок их службы. Обычно тепло генерируется проходящим током. К тепловыделяющим компонентам относятся мостовые выпрямители, диоды, дроссели и т.д.

Источник

SamsPcbGuide, часть 3: Предельный ток печатной дорожки

Шутки в сторону, тема серьёзная, пожароопасная. Поехали. Это третья статья из цикла, в ней рассмотрены модели оценки предельного тока печатной дорожки, который в некоторых ситуациях является определяющим параметром при выборе толщины проводящих слоёв печатной платы.

В предыдущей статье говорилось о том, выбор толщины медных слоёв печатной платы определяется, прежде всего, требуемыми минимальным зазором и минимальной шириной проводника, а также максимальным током, протекающим по проводнику. Эти параметры могут противоречить друг другу: чем тоньше проводящий слой, тем меньший топологический рисунок может быть получен, но тем меньший предельный ток выдержит печатная дорожка (при прочих равных условиях – ширина проводника, частота тока, теплоотвод и др.). Тепловая энергия Q выделяющаяся на омическом сопротивлении R печатной дорожки (джоулево тепло Q=I 2 Rt, где I – сила тока, t — время), вызывает повышение её температуры относительно окружающей среды, приводя к перегреву самого проводника и связанных с ним компонентов или, в крайнем случае, к его перегоранию при предельном токе (англ. fusing current). Соотношение между током через печатную дорожку и приростом температуры зависит от многих параметров и в общем виде трудно представимо, однако существуют формулы, позволяющие сделать предварительные оценки.

Читайте также:  Samsung ue42f5300ak уменьшить ток подсветки

Прис, Ондердонк и Брукс

Одна из первых попыток принадлежит У.Г.Прису (англ. W.H.Preece). Свою эмпирическую зависимость он получил в лабораторном эксперименте, в котором он постепенно увеличивал ток через проводник до момента его накала докрасна. Формула Приса связывает ток накала c диаметром проводника d для различных материалов:

где K – табличная константа, примерно равная 80 для меди. Используя соотношение площади круга, можно переписать эту формулу для случая медного проводника с площадью сечения S:

В эксперименте Приса проводник был подвешен в воздухе, в отличие от проводника на печатной плате, условия теплоотвода для которого совсем другие. Более близкими являются условия теплоотвода для случаев одиночного соединительного проводника, а также для некоторых случаев микропроволочной разварки (когда для её защиты не используется компаундирование), где эта формула может давать хорошую оценку для предельного тока.

Допустимым приростом температуры печатной дорожки обычно считается 10-30 ˚С. Это значение может быть и больше в зависимости от параметров проекта, однако во всём диапазоне рабочих температур изделия температура дорожки должна быть меньше температуры стеклования материала печатной платы (англ. glass transition temperature, Tg) и тем более температуры накала меди. Поэтому полезна зависимость прироста температуры ∆T от тока I печатной дорожки шириной w и толщиной фольги h, приведённая Д.Бруксом в [1]:

где C, α, β, γ – константы, значения которых для внешних и внутренних слоёв приведены в таблице 1. Стоит учитывать, что на внешних слоях толщина фольги обычно больше на 20-40 мкм относительно базового значения в связи с дополнительным напылением при создании переходных отверстий. Также влияние финишного покрытия на платах без маски может быть значительным. Это используют в силовых приборах, когда на вскрытую от маски печатную дорожку паяют дополнительный припой.

Ещё одной известной формулой расчёта предельной токонесущей способности проводника является формула Ондердонка (англ. I.M.Onderdonk), которая содержит такой важный параметр, как время. Она связывает время t пропускания тока I через медный проводник сечением S и прирост температуры ∆T относительно начальной температуры T:

Так как при выводе формулы [2] исключается всякий теплоотвод, то для случая печатной дорожки эта формула применима для короткого импульса тока длительностью до 1-2 секунд. С увеличением времени и влияния теплоотвода точность оценки падает, в разы занижая предельный ток. Графики зависимостей по всем трём приведённым формулам для различных параметров печатной дорожки приведены на рисунках 1 и 2.

Всегда важно учитывать условия эксперимента или аналитические допущения при выводе, чтобы понимать границы применимости той или иной формулы. Ни одна из приведённых формул не даст точное и оптимальное соотношение между предельным током и требуемым сечением проводника для реальных приложений. Это же касается и простых калькуляторов, которые можно найти в сети Интернет (например), потому что они основаны на этих или аналогичных формулах. Влияние соседних проводников и компонентов как источников и приемников тепла, излучения, активного или пассивного охлаждения может быть учтено только при термоэлектрическом моделировании в специализированных САПР (таких как Cadence, ANSYS и других). Однако даже в этом случае результаты моделирования и эксперимента могут значительно отличаться. Дело в том, что печатная дорожка имеет не прямоугольное сечение, а близкое к трапециевидному (рис. 3), а её ширина и значение проводимости медной фольги могут не только отличаются от расчётных по модели, но и имеют некоторый разброс от образца к образцу, партии к партии, изготовителю к изготовителю и т.д. Влияние отклонений ширины усиливается с её уменьшением. Тем не менее, расчётные результаты по формулам и рекомендации стандартов чаще всего будут представлять наихудший случай, обеспечивая тем самым запас прочности системы. Если разработчику требуется оптимизировать соотношение между предельным током и требуемым сечением печатной дорожки, то к этой цели необходимо идти итеративным путём моделирования и эксперимента.

Скин-эффект

Увеличение сечения печатной дорожки пропорционально снижает её омическое сопротивление на единицу длины, что уменьшает тепловые потери при протекании постоянного тока. Ситуация с переменным током не так проста по причине существования скин-эффекта (англ. skin effect), который приводит к тому, что плотность переменного тока неравномерно распределена по сечению проводника, экспоненциально убывая до нуля от поверхности проводника к центру. Для удобства расчётов применяется понятие эффективного сечения проводника с глубиной, определяемой соотношением:

где f – частота тока, σ – проводимость металла, μ – магнитная проницаемость. На глубине равной δ плотность тока становится меньше в e раз относительно плотности тока на поверхности JS. Математически можно показать верность следующего приближённого равенства для плотности тока J(x,y) в проводнике:

То есть для приближённых вычислений можно принять, что ток течёт только в граничном слое проводника периметра l глубиной δ, причём с равномерным распределением (рис. 4).

В рамках этой упрощённой модели, если глубина поверхностного слоя меньше половины толщины печатной дорожки, то импеданс печатной дорожки на данной частоте будет определяться именно этим эффективным сечением, приводя к увеличению омического сопротивления и незначительному снижению индуктивности. На рис. 5 представлена зависимость глубины поверхностного слоя от частоты тока с учётом разброса проводимости осаждённой меди. Из него видно, что для слоёв меди толщиной 18 мкм граничная частота (выше которой скин-эффект играет роль) находится в районе 50-70 МГц, а для слоёв толщиной 35 мкм – в районе 15-20 МГц. Отметим, что на частотах свыше 100 МГц глубина скин-эффекта меняется незначительно, это позволяет пренебрегать его зависимостью от частоты при расчётах для высокочастотных сигналов.

При проектировании печатных плат с постоянно действующими токами величиной в несколько ампер необходимо выполнять тепловые расчёты как для электрических компонентов, так и для проводников. Представленные модели и аналитические соотношения позволяют выполнить оценку предельного тока печатных дорожек и на её основании выбрать необходимую толщину медных слоёв и топологию проводников. Для получения точного решения необходимо использовать специализированные САПР, при этом желательно задавать геометрию с учётом технологических погрешностей изготовления и данные по проводимости меди, полученные от производителя печатных плат. Очень рекомендую ознакомиться со статьями Д.Брукса, посвящёнными подробному анализу методов оценки температуры печатных проводников, где представлены наглядные результаты моделирования температурных полей.

Читайте также:  Скорость тока в км час

Литература

[1] Brooks D. G., Adam J. «Trace Currents and Temperatures Revisited», UltraCAD, 2015.
[2] Adam J., Brooks D. G. «In Search For Preece and Onderdonk», UltraCAD, 2015.

Статья была впервые опубликована в журнале «Компоненты и технологии» 2018, №1. Публикация на «Geektimes» согласована с редакцией журнала.

Источник

Проектирование современных печатных плат.
Часть 3. Предельный ток печатной дорожки

В предыдущей статье [1] говорилось о том, что при выборе толщины медных слоев печатной платы определяются, прежде всего, требуемые минимальные зазор и ширина проводника, а также максимальный ток, протекающий по проводнику. Эти параметры способны противоречить друг другу: чем тоньше проводящий слой, тем меньший топологический рисунок может быть получен, но тем меньший предельный ток выдержит печатная дорожка (при прочих равных условиях — ширина проводника, частота тока, теплоотвод и др.). Тепловая энергия Q, выделяющаяся на омическом сопротивлении R печатной дорожки (джоулево тепло Q = I 2 Rt, где I — сила тока), вызывает повышение ее температуры относительно окружающей среды, приводя к перегреву самого проводника и связанных с ним компонентов или, в крайнем случае, к его перегоранию при предельном токе (fusing current). Соотношение между током через печатную дорожку и приростом температуры зависит от многих параметров и в общем виде трудно представимо, однако существуют формулы, позволяющие сделать предварительные оценки.

Одна из первых попыток принадлежит У. Г. Прису (W. H. Preece). Свою эмпирическую зависимость он получил в лабораторном эксперименте, в котором постепенно увеличивал ток через проводник до момента его накала докрасна. Формула Приса связывает ток накала c диаметром проводника d для различных материалов:

где K табличная константа, примерно равная 80 для меди. Используя соотношение S = π(d 2 /4), можно переписать эту формулу для случая медного проводника с площадью сечения S:

В эксперименте Приса проводник был подвешен в воздухе, в отличие от проводника на печатной плате, условия теплоотвода для которого совсем другие. Более близкими являются условия теплоотвода для случаев одиночного соединительного проводника, а также для некоторых случаев микропроволочной разварки (когда для ее защиты не используется компаундирование), где эта формула может давать хорошую оценку для предельного тока.

Допустимым приростом температуры печатной дорожки обычно считается 10–30 °С. В зависимости от параметров проекта данное значение может быть и выше, однако во всем диапазоне рабочих температур изделия температура дорожки должна быть меньше температуры стеклования материала печатной платы (glass transition temperature, Tg) и тем более температуры накала меди. Поэтому полезна зависимость прироста температуры ∆T от тока I печатной дорожки шириной w и толщиной фольги h, приведенная Д. Бруксом в [2]:

где C, α, β, γ — константы, значения которых для внешних и внутренних слоев приведены в таблице.

Условие

С

α

β

γ

Еще одной известной формулой расчета предельной токонесущей способности проводника является формула И. Ондердонка (I. M. Onderdonk), которая содержит такой важный параметр, как время. Она связывает время t пропускания тока I через медный проводник сечением S и прирост температуры ∆T относительно начальной температуры T:

8,6×10 –6 ×(I[A]/S[мм 2 ]) 2 ×t[c] = lg(1+(DT[°C])/(234+T0[°C]))).

Поскольку при выводе формулы [3] исключается всякий теплоотвод, то в случае печатной дорожки эта формула применима для короткого импульса тока длительностью до 1–2 с. С увеличением времени и влияния теплоотвода точность оценки падает, в несколько раз занижая предельный ток. Графики зависимостей по всем трем приведенным формулам для различных параметров печатной дорожки показаны на рис. 1 и 2.

Токонесущая способность печатной дорожки шириной 0,2 мм для слоя медной фольги толщиной 18 мкм

Рис. 1. Токонесущая способность печатной дорожки шириной 0,2 мм для слоя медной фольги толщиной 18 мкм

Токонесущая способность печатной дорожки шириной 1 мм для слоя медной фольги толщиной 35 мкм

Рис. 2. Токонесущая способность печатной дорожки шириной 1 мм для слоя медной фольги толщиной 35 мкм

Всегда важно учитывать условия эксперимента или аналитические допущения при выводе, чтобы понимать границы применимости той или иной формулы. Ни одна из приведенных формул не даст точное и оптимальное соотношение между предельным током и требуемым сечением проводника для реальных приложений. То же касается и простых калькуляторов, которые можно найти в Интернете, потому что они основаны на этих или аналогичных формулах. Влияние соседних проводников и компонентов как источников и приемников тепла, излучения, активного или пассивного охлаждения может быть учтено только при термоэлектрическом моделировании в специализированных САПР (таких как Cadence, ANSYS и других). Однако даже в этом случае результаты моделирования и эксперимента могут значительно различаться. Дело в том, что печатная дорожка имеет не прямоугольное сечение, а близкое к трапециевидному (рис. 3), а ее ширина и значение проводимости медной фольги могут не только отличаются от расчетных по модели, но и иметь некоторый разброс от образца к образцу, от партии к партии, от изготовителя к изготовителю и т. д. Влияние отклонений ширины усиливается с ее уменьшением. Тем не менее расчетные результаты по формулам и рекомендации стандартов чаще всего будут представлять наихудший случай, обеспечивая тем самым запас прочности системы. Если разработчику необходимо оптимизировать соотношение между предельным током и требуемым сечением печатной дорожки, то к этой цели необходимо идти итеративным путем моделирования и эксперимента.

Сечение печатной платы, на котором видна неидеальность геометрии дорожки

Рис. 3. Сечение печатной платы, на котором видна неидеальность геометрии дорожки

Увеличение сечения печатной дорожки пропорционально снижает ее омическое сопротивление на единицу длины, что уменьшает тепловые потери при протекании постоянного тока. Ситуация с переменным током не так проста из-за существования скин-эффекта (skin effect), который приводит к тому, что плотность переменного тока неравномерно распределена по сечению проводника, экспоненциально убывая до нуля от поверхности проводника к центру. Для удобства расчетов применяется понятие эффективного сечения проводника с глубиной, определяемой соотношением:

где f — частота тока, σ — проводимость металла, μ — магнитная проницаемость. На глубине, равной δ, плотность тока становится меньше в e раз относительно плотности тока на поверхности JS. Математически можно показать верность следующего приближенного равенства для плотности тока J(x,y) в проводнике:

Читайте также:  Реверсивные преобразователи постоянного тока с раздельным управлением

То есть для приближенных вычислений можно принять, что ток течет только в граничном слое проводника периметра глубиной δ, причем с равномерным распределением (рис. 4).

Модель влияния скин-эффекта на распределение переменного тока высокой частоты: а) в круглом одиночном проводнике; б) в печатной дорожке

Рис. 4. Модель влияния скин-эффекта на распределение переменного тока высокой частоты:
а) в круглом одиночном проводнике;
б) в печатной дорожке

Если глубина поверхностного слоя меньше половины толщины печатной дорожки, то импеданс печатной дорожки на данной частоте будет определяться именно этим эффективным сечением, приводя к увеличению омического сопротивления и незначительному снижению индуктивности. На рис. 5 представлена зависимость глубины поверхностного слоя от частоты тока с учетом разброса проводимости осажденной меди. Из него видно, что для слоев меди толщиной 18 мкм граничная частота (выше которой скин-эффект играет роль) находится в пределах 50–70 МГц, а для слоев толщиной 35 мкм — в районе 15–20 МГц. Отметим, что на частотах свыше 100 МГц глубина скин-эффекта меняется незначительно, это позволяет пренебрегать его зависимостью от частоты при расчетах для высокочастотных сигналов.

Глубина скин-эффекта в меди в зависимости от частоты для значений проводимости s = 40 МСм/м и s = 58,8 МСм/м

Рис. 5. Глубина скин-эффекта в меди в зависимости от частоты для значений проводимости s = 40 МСм/м и s = 58,8 МСм/м

При проектировании печатных плат с постоянно действующими токами величиной в несколько ампер необходимо выполнять тепловые расчеты как для электрических компонентов, так и для проводников. Представленные модели и аналитические соотношения позволяют выполнить оценку предельного тока печатных дорожек и на ее основании выбрать необходимую толщину медных слоев и топологию проводников. Для получения точного решения следует использовать специализированные САПР, при этом желательно задавать геометрию с учетом технологических погрешностей изготовления и данные по проводимости меди, полученные от производителя печатных плат. Читателю рекомендуется ознакомиться со статьями Д. Брукса, посвященными подробному анализу методов оценки температуры печатных проводников, где представлены наглядные результаты моделирования температурных полей.

Источник



Расчет ширины печатного проводника в зависимости от тока

В данном разделе рассматриваются методы расчета ширины печатного проводника в соответсвии с РД 50-708-91 и IPC-2221

Расчет ширины печатного проводника в соответсвии с РД 50-708-91

Для печатных плат, критичных к рассеивающей мощности с их поверхности, и печатных проводников, допускающих прохождение тока большой плотности, нагрузочную способность по току следует выбирать с использованием графика приведенного на рисунке.

График для определения ширины печатного проводника

Рисунок — График для определения ширины печатного проводника

На графике приведена нагрузочная способность по току одиночных печатных проводников постоянной ширины, расположенных на расстоянии, большем чем ширина печатных проводников, при нормировании перегрева до различных температур в условиях естественной конвекции.

Допустимую токовую нагрузку на элементы проводящего рисунка следует выбирать из условия допустимого превышения температуры печатного проводника над температурой окружающей среды.

Опишем процесс работы с графиком. Например, надо определить ширину печатного проводника для тока 2 А. Выбираем на оси тока I значение тока 2 А, ведем вверх до выбранной вами допустимого превышения температуры (например, 75 о С), далее двигаемся влево по графику до значения толщины медного проводника (например, 20 мкм), затем опускаемся вниз и получаем ширину печатного проводника примерно равную 0,5 мм. Кроме того, зная ширину печатного проводника, можно определить нагрузочная способность по току для этого проводника. Для этого на оси ширины печатного проводника t выбираем значение ширины (например, 1 мм при толщине медного проводника 20 мкм), далее аналогично определению ширины печатного проводника (но только двигаемся вправо – в обратную сторону) получаем примерное значение тока 1,6 А при допустимом превышении температуры 10 о С.

Следует отметить, что для печатных проводников, имеющих дополнительное металлическое покрытие менее 12 мкм, за толщину печатного проводника принимают толщину основного проводящего слоя (фольги). Для печатных проводников, имеющих дополнительное медное покрытие толщиной более 12 мкм, за толщину принимают суммарную толщину основной и дополнительно осажденной меди.

Кроме того, значение допустимой токовой нагрузки следует уменьшать в следующих случаях:

  1. на 15% для печатных проводников, расположенных на расстоянии, равном или меньшем их ширины;
  2. на 40% для печатных проводников из гальванически осажденной меди на тонкомерной фольге;
  3. в 2 раза для печатных проводников из химически осажденной меди по аддитивной технологии.

Расчет ширины печатного проводника в соответсвии с IPC-2221

В соответсвии со стандартом ширина дорожки рассчитывается следующим образом:

    Сначала рассчитывается площадь поперечного сечения печатного проводника по формуле

S=(I/(kΔt b )) 1/c мил 2 , где

S — площадь поперечного сечения печатного проводника, мил 2 (1 мил равен 0,0254 мм); I — ток в амперах (А); kΔt — превышение температуры печатного проводника над температурой окружающей среды (sup>о С), k — константа (для внешнего слоя равная 0,048 и внутреннего слоя равная 0,024), b — константа (для внешнего и внутреннего слоя равная 0,44), c — константа (для внешнего и внутреннего слоя равная 0,725).

Затем вычисляем ширину печатного проводника по формуле:

W=S/1.378T мил, где

S — площадь поперечного сечения печатного проводника, мил 2 ; W — ширина печатного проводника, мил; T — толщина печатного проводника, в унциях.

Подробнее рассмотрим понятие унция.

Нередко толщина медной фольги на печатных платах указывается в унциях (условное обозначение — oz) — единица измерения веса. 1 унция равна 28,35 грамм. Теперь нам необходимо выяснить как унции соотносятся с понятной нам единицей измерения — толщиной медной фольги (мкм). Для этого воспользуемся формулой

Таким образом, 1 унция соответствует толщине фольги 35 мкм. Например, нам нужно определить скольким унциям соответствует толщина медной фольги 20 мкм. Для этого воспользуемся формулой приведенной выше: 20 поделим на 35 и получим примерное значение равное 0,57 унциям.

  • в 2 раза для печатных проводников из химически осажденной меди по аддитивной технологии.
  • Вы также можете воспользоваться онлайн-калькулятором по расчету ширины печатного проводника перейдя по следующей ссылке:

    Источник