Меню

Что такое зарядный ток линий

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Зарядный ток

Зарядный ток , который ты так хорошо описал, останавливается, как только конденсатор зарядится. Вначале этот ток имеет большую величину. Но по мере нарастания заряда движение электронов затрудняется, так как обосновавшиеся на отрицательной обкладке электроны отталкивают те, которые хотят туда проникнуть. А электронов, покидающих положительную обкладку, становится все меньше. [31]

Зарядный ток ic постоянен, и напряжение ис нарастает по линейному закону. На практике напряжение едоп может быть получено путем повторения напряжения, формируемого на конденсаторе С, с помощью повторяющего каскада с низким выходным сопротивлением. Простейшим каскадом, обеспечивающим повторение напряжения ис, является эмиттерный повторитель. [32]

Допустимый зарядный ток равняется току при трехчасовом разряде. [33]

Обычно зарядный ток очень быстро снижается, однако в отдельных случаях при больших емкостях и очень большом эталонном сопротивлении R3 этот ток ( если измерения производить сравнительно быстро после включения тока) может заметно искажать результаты измерений. [34]

Зимой зарядный ток должен быть большим, чем летом, так как более длительное время пользуются фарами и больше энергии расходуется при пуске стартером холодного двигателя. Кроме того, заряд батареи с холодным двигателем происходит медленно, а для ускорения его необходимо увеличивать ток. [35]

Зарядные токи оборудования и сборных шин всех напряжений ( кроме конденсаторных батарей) невелики и отключение и включение их разъединителями не опасно. [36]

Зарядные токи оборудования и сборных шин всех напряжений ( кроме конденсаторных батарей) невелики, и отключение и включение их разъединителями не опасно. [37]

Зарядный ток шин и оборудования всех напряжений не превышает предельного значения зарядного тока, который в закрытых и открытых электроустановках можно успешно отключать разъединителями со стандартным расстоянием между полюсами. [38]

Зарядные токи элементарных конденсаторов , пропорциональные освещенности, при коммутации потенциального рельефа электронным лучом протекают по нагрузочному сопротивлению и образуют на нем напряжение видеосигнала. [39]

Зарядные токи элементарных конденсаторов при коммутации последних электронным лучом, протекая через нагрузочное сопротивление, образуют на нем напряжение видеосигнала негативной полярности. Процесс обегания лучом мозаики и выравнивания при этом потенциального рельефа называется считыванием — рельефа. После смещения луча с зерна величина его положительного потенциала через некоторое время становится опять такой же, какой была до коммутации. При этом уменьшение потенциала происходит за счет оседания вторичных электронов, выбиваемых лучом из других зерен мозаики. [40]

Минимальному зарядному току / зар min соответствует минимальная частота колебаний Fm n, максимальному зарядному току / зартах — максимальная частота колебаний Fmax. Отношение Fmax / Fmin — Кк называют коэффициентом перестройки частоты. [41]

Этот зарядный ток вызывает на резисторе Rr большое падение напряжения ыс1, запирающее лампу Л При зарядке конденсатора С сеточное напряжение ucl уменьшается, и в момент времени / j лампа Лг отпирается, а лампа Л2 запирается. При этом напряжение ил быстро падает. [43]

Если зарядный ток уменьшился, то устройство плавно переходит в режим источника напряжения. Это дает возможность использовать зарядное устройство в качестве маломощного лабораторного блока питания. При токе нагрузки менее О ЗА уровень пульсаций на рабочей частоте преобразователя не превышает 16 мВ, а вы ходное сопротивление источника уменьшается до нескольких ом. [44]

Если зарядный ток после включения стартера не увеличился или стартер медленно прокручивает коленчатый вал, то это свидетельствует о неисправности. [45]

Источник

Отключение намагничивающего и зарядного тока разъединителями

На присоединениях 35-110 кВ, имеющих в одной цепи отделители и разъединители, отключение намагничивающих токов трансформатора и зарядных токов ВЛ выполнять дистанционно отделителем, а включение – разъединителем. Перед отключением намагничивающего тока трансформатора его РПН рекомендуется устанавливать в положение, соответствующее номинальному положению.

Включение и отключение отделителями и разъединителями намагничивающего тока трансформаторов 110 кВ следует производить при глухо заземленной нейтрали трансформаторов.

На ПС перед выполнением операций с разъединителями или отделителями на стороне высшего напряжения трансформатора, следует проверять отключенное положение выключателей со стороны низшего и среднего напряжения на месте.

Основные операции с коммутационными аппаратами, установленными на одном присоединении, должны производиться в последовательности, при которой учитывается назначение этих аппаратов и обеспечивается безопасность лиц, выполняющих переключения.

Ниже приводится последовательность операций с коммутационными аппаратами при переключениях в схемах электроустановок, выполненных в основном по типовым проектным решениям. Во всех других случаях последовательность операций должна определяться местными инструкциями.

Рассмотрим последовательность типовых операций с коммутационными аппаратами при отключении и включении присоединений воздушных и кабельных линий.

Отключение линии (рис. 13):

1) отключить выключатель 2;

2) отключить линейный разъединитель 3;

3) отключить шинный разъединитель 1;

4) включить заземляющие ножи 4 линейного разъединителя в сторону ВЛ.

а) б) в) г) д)

Рис. 13. Очередность операций по отключению коммутационных аппаратов линейной ячейки 10 кВ: а) исходная схема; б) отключен выключатель;
в) отключен линейный разъединитель; г) отключен шинный разъединитель;
д) включены заземляющие ножи линейного разъединителя в сторону линии

Очередность операций с ЛР и ШР объясняется необходимостью уменьшения последствий повреждений, которые могут иметь место при ошибочных действиях персонала. Допустим, что по ошибке отключают под нагрузкой линейные разъединители. Возникшее при этом КЗ устраняется автоматическим отключением выключателя линии 2 (см. рис.13). Отключение же под нагрузкой шинных разъединителей вызовет обесточивание сборных шин РУ и последствия будут более тяжелыми. Поэтому при отключении линии сначала отключают линейные, а затем шинные разъединители.

Читайте также:  Пусковой ток аккумулятора зачем

Включение линии (рис. 14):

1) отключить заземляющие ножи 4 линейного разъединителя;

2) проверить отключенное положение выключателя 2;

3) включить шинный разъединитель 1;

4) включить линейный разъединитель 3;

5) включить выключатель 2.

а) б) в) г) д)

Рис. 14. Очередность операций по включению коммутационных
аппаратов линейной ячейки 10 кВ: а) исходная схема; б) отключены
заземляющие ножи линейного разъединителя в сторону линии (проверяется отключенное положение выключателя); в) включен шинный разъединитель;
г) включен линейный разъединитель; д) включен выключатель

При включении линии в работу первыми включают шинные, а потом линейные разъединители, а операции с выключателями производятся в последнюю очередь во всех случаях [7].

Пример. Вывод в ремонт воздушной линии 110 кВ двухстороннего питания Сокол-Кубенское (рис. 15).

Рис. 15. Схема ВЛ 110 кВ двустороннего питания

Решение. Для вывода в ремонт ВЛ 110 кВ службой ЛЭП в оперативно-диспетчерскую службу подается заявка с указанием времени ремонта, ответственных лиц при работе по наряду и сроком аварийной готовности. При рассмотрении заявки релейной службой указывается режим (релейные указания) по выводу в ремонт. В данном случае для ВЛ 110 кВ Сокол-Кубенское разработан режим ОЛ-114, который приводится ниже.

Заявка на вывод в ремонт линии разрешается диспетчерской службой и утверждается главным инженером.

На момент отключения линии дежурный руководящий персонал, в технологическом управлении которого находится указанная ВЛ, проверяет условия режима и правильность составленных бланков переключений на подстанциях «Сокол» и «Кубенское».

1. Должны находиться в работе:

АТ-1 и АТ-2 на ПС Вологда;

ДЗШ-110 кВ на ПС Вологда;

Транзит 110 кВ РПП-1-Кириллов-Кубенское.

Затем руководящий оперативный персонал дает указания на выполнение режима по РЗА.

2. Перед отключением:

На обходном выключателе 110 кВ ПС Кубенское ввести пуск АПВ с контролем наличия напряжения на 1СШ и отсутствием на 2 СШ-110 кВ.

При производстве переключений руководящий оперативный персонал координирует поочередное отключение выключателей 110 кВ и линейных разъединителей.

3. Отключение выключателей:

Отключить выключатели МВ-110 кВ ВЛ Сокол-Кубенское

— на ПС Кубенское;

— на ПС Сокол.

4. После отключения выключателей:

Отключить ЛР-110 кВ ВЛ Сокол-Кубенское

— на ПС Кубенское;

— на ПС Сокол.

Затем дежурные подстанций проверяют отсутствие напряжения на ВЛ и по команде руководящего оперативного персонала включают заземляющие ножи на обеих подстанциях в сторону ВЛ.

Включить ЗН на ЛР-110 кВ ВЛ Сокол-Кубенское в сторону ВЛ:

— на ПС Сокол;

— на ПС Кубенское .

В журнале заявок делается отметка о времени вывода в ремонт ВЛ.

Пример оформления релейных указаний (режимов) представлен в Приложении 8.

Рассмотрим последовательность типовых операций с коммутационными аппаратами при включении и отключении силового трансформатора.

Для отключения трансформатора, имеющего по стороне высшего напряжения выключатель, необходимо выполнить следующие операции (рис.16):

— отключить выключатели на стороне низшего 3, среднего 2 и высшего 1 напряжения (проверить отключенное положение);

— отключить трансформаторные разъединители со стороны низшего 6 и среднего 5 напряжения;

— отключить трансформаторный 4 разъединитель со стороны высшего напряжения.

Для включения трехобмоточного трансформатора, имеющего по стороне высшего напряжения выключатель, необходимо выполнить следующие операции:

— проверить отключенное положение выключателя на стороне высшего напряжения и включить трансформаторный разъединитель со стороны высшего напряжения;

— проверить отключенное положение выключателя со стороны среднего и низшего напряжения;

— включить трансформаторный разъединитель со стороны низшего и среднего напряжения;

— включить выключатели на стороне высшего, среднего и низшего напряжений.

Для отключения трансформатора на двухтрансформаторной ПС, имеющего в цепи высшего напряжения отделитель и разъединитель, необходимо выполнить следующие операции (рис. 16):

— включить секционный выключатель на стороне среднего и низшего напряжения;

— отключить выключатель на стороне среднего и низшего напряжения выводимого в ремонт трансформатора (проверить отключенное положение);

— включить разъединитель нейтрали обмотки трансформатора (ЗОН-110 кВ);

— отключить отделитель на стороне высшего напряжения;

— отключить трансформаторный разъединитель на стороне высшего напряжения;

— отключить трансформаторный разъединитель на стороне среднего и низшего напряжения (выкатить тележку в ремонтное положение).

Пример бланка переключения по выводу в ремонт силового трансформатора представлен в Приложении 3.

Для включения трансформатора, имеющего в цепи высшего напряжения отделитель и разъединитель, необходимо выполнить следующие операции:

— проверить включенное положение разъединителя нейтрали обмотки 110 кВ трансформатора (ЗОН-110 кВ);

— проверить отключенное положение короткозамыкателя трансформатора;

— проверить отключенное положение выключателей со стороны низшего и среднего напряжения;

— включить отделитель на стороне высшего напряжения;

— включить трансформаторный разъединитель на стороне высшего напряжения;

— включить трансформаторный разъединитель на стороне среднего и низшего напряжения (вкатить тележку в рабочее положение);

— включить выключатели на стороне среднего и низшего напряжения;

— отключить разъединитель нейтрали обмотки высшего напряжения (если его нормальное положение – ОТКЛ).

При отключении ВЛ для производства работ вне КРУ (КРУН) тележка с выключателем должна быть выкачена в ремонтное положение. При наличии блокировки между заземляющими ножами и тележкой с выключателем, допускается устанавливать тележку в контрольное положение после включения заземляющих ножей в сторону ВЛ (рис. 20).

При отсутствии блокировки, а также если шкафы КРУ не оснащены стационарными заземляющими ножами, необходимо устанавливать тележку в ремонтное положение.

Читайте также:  Допустимый ток для ввг 3х4

При выводе в ремонт силовых трансформаторов персонал ПС обязан следить за сохранением режима заземления нейтралей (ЗОН), установленного для трансформаторов данной ПС.

Если на двухтрансформаторной ПС заземлена нейтраль одного из трансформаторов, то перед его отключением должна быть включена нейтраль второго трансформатора.

Режим заземления нейтралей трансформаторов в сети 110 кВ и выше задается исходя из необходимости ограничения тока однофазного КЗ и повышения чувствительности токовой защиты нулевой последовательности.

Перед включением разъединителя нейтрали трансформатора проверить напряжение на выводе нейтрали 110 кВ трансформатора (указателем напряжения соответствующего класса). При неполнофазном режиме (обрыв фазы, наличие напряжения в нейтрали) заземляющий нож трансформатора включать ЗАПРЕЩАЕТСЯ.

При наличии на ПС трансформаторов 110 кВ с глухозаземленной и разземленной нейтралью, защищенной вентильным разрядником, перед отключением трансформатора с заземленной нейтралью должна быть заземлена нейтраль другого трансформатора, работающего на те же шины 110кВ в соответствии с таблицей «Положение нейтралей трансформаторов», утвержденной органом оперативно-диспетчерского управления энергосистемы.

Нарушение режима заземления нейтралей трансформаторов может привести к тяжелым последствиям.

Источник

Схемы замещения, параметры воздушных и кабельных линий

date image2014-02-24
views image9486

facebook icon vkontakte icon twitter icon odnoklasniki icon

Характеристики и параметры элементов электрической сети

В большинстве случаев можно считать, что параметры линии электропередачи (активное и реактивное сопротивление, активная и емкостная проводимости) равномерно распределены по ее длине. Для линий сравнительно небольшой длины распределенность параметров можно не учитывать и использовать рассредоточенные параметры: активное и реактивное сопротивление линии R и Х , и реактивную проводимости G и В .

Воздушные линии электропередачи напряжением 110 кВ и выше длиной до 300-400 км обычно представляются П – образной схемой замещения.

Активное сопротивление проводов и кабелей определяется материалом токоведущих жил и их сечениями. Погонное активное сопротивление (на 1 км длинны) для голых проводов и кабелей при температуре +20°С определяется

где r — удельное сопротивление материала проводника ( );

F — сечение провода, мм .

Активное сопротивление линии, длиной l определяется

Активное сопротивление проводов и кабелей при частоте 50 Гц примерно равно омическому сопротивлению. При этом не учитывается влияние поверхностного эффекта. Пренебрегают также тем влиянием, которое оказывают на величину активного сопротивления колебания температуры проводника, и используют в расчетах величины этих сопротивлений при средних температурах (+20°С).

Реактивное сопротивление. Переменный ток, проходя по линии, образует вокруг проводников переменное магнитное поле, которое наводит в про-

воднике электродвижущую силу (э.д.с.) обратного направления – э.д.с. самоиндукции. При данном токе в проводе и отсутствии активного сопротивления в нем э.д.с. самоиндукции полностью уравновешивает приложенное напряжение

где L – коэффициент самоиндукции провода.

Сопротивление току, обусловленное противодействием э.д.с. самоиндукции, называется индуктивным сопротивлением. Соседние провода трехфазной линии, являющиеся обратными проводами для тока рассматриваемого провода, в свою очередь наводят в нем э.д.с. согласно с основным током направления, что уменьшает э.д.с. самоиндукции и соответственно реактивное сопротивление. Поэтому, чем дальше друг от друга расположены фазные провода линии, тем влияние соседних проводов будет меньше, а поток рассеяния между проводами и, следовательно, индуктивное сопротивление линии – больше.

На индуктивное сопротивление оказывают влияние также диаметр провода, магнитная проницаемость провода и частота переменного тока.

Величина погонного индуктивного сопротивления линии определяется

где w = 314 — угловая частота при 50 Гц;

D — среднегеометрическое расстояние между проводами;

r — радиус провода.

Для проводов из цветного металла (μ=1) при промышленной частоте 50 Гц формула (4.2) примет вид

Среднегеометрическое расстояние между проводами одноцепной трехфазной линии

где D , D , D — расстояние между проводами отдельных фаз.

При расположении проводов по вариантам равностороннего треугольника все провода находятся на одинаковом расстоянии относительно друг друга, и среднегеометрическое расстояние D =D (см.рисунок 3.2).

При горизонтальном расположении проводов (см.рисунок 3.3).

На линиях 330 кВ и выше применяются расщепленные провода. На таких линиях каждая фаза имеет не один, а несколько проводов. Это приводит к увеличению радиуса фазы, который определяется по выражению

где — радиус отдельных проводов, входящих в расщепленную фазу линии;

n — число проводов в одной фазе;

а — расстояние между проводами в фазе.

Индуктивное сопротивление линии с расщепленными проводами

Для линии длиной l индуктивное сопротивление

Активная проводимость линий обусловлена потерями активной мощности от токов утечки через изоляцию и от электрической короны на проводах.

Потери электрической энергии от токов утечки через изоляцию возникают при включении линии электропередачи под напряжение. Эти потери незначительны в кабельных и очень малы в воздушных линиях, значит и небольшая активная проводимость.

Потери на корону более значительны. Они связаны с ионизацией воздуха около проводов и возникают, когда напряженность электрического поля у поверхности провода превышает электрическую прочность воздуха. В этом слу-

чае на поверхности провода образуются электрические разряды. Из-за неровностей верхнего повива многопроволочных проводов, загрязнений и заусениц разряды появляются вначале только в отдельных точках провода. Это так называемая местная корона провода. По мере повышения напряжения корона распространяется на большую поверхность провода и в конечном счете охватывает провод целиком по всей его длине, т.е. возникает общая корона.

Кроме потерь электроэнергии, корона вызывает коррозию проводов, арматуры гирлянд изоляторов, оказывает мешающее воздействие на работу высокочастотных каналов связи линий электропередачи и вызывает высокочастотные помехи в проводных линиях связи и радиопомехи.

Если утечкой в линиях пренебречь, то активная проводимость, обусловленная короной определяется

Читайте также:  Физическая сущность резонанса токов

где — потери мощности на корону, кВт/км;

U — номинальное напряжение.

Основными мерами по снижению потерь на корону является увеличение сечений проводов, расщепление или применение полых проводов.

Реактивная проводимость обусловлена наличием емкости между проводами и землей и имеет емкостной характер. Она определяется известным выражением.

где С — рабочая емкость линии, Ф/км.

Рабочая емкость линии зависит от диаметра проводов, их взаимного расположения, расстояния между ними и диэлектрической проницаемости среды.

В практических расчетах электрических сетей рабочую емкость трехфазной воздушной линии с одним проводом на фазу определяют по формуле

При частоте переменного тока 50 Гц

Емкостная проводимость всей линии

Зарядный ток линии. Под действием приложенного к линии переменного напряжения в емкости линии возникает переменное электрическое поле и возникает реактивный ток. Этот ток называется емкостным или зарядным током линии.

Зная емкостной ток линии, легко определить емкостную или зарядную мощность линии.

где U – рабочее линейное напряжение, кВ.

Кабельные линии электропередачи представляются такой же П-образной схемой замещения, что и воздушные линии. Погонные активные и реактивные сопротивления r и x определяют по справочным таблицам, так же как и для воздушных. Из выражений (3.3) и (3.7) видно, что х уменьшается, b растет при сближении фазных проводов. Для кабельных линий расстояние между фазами значительно меньше, чем для воздушных и х очень мало. При расчетах режимов для кабельных сетей напряжением 10 кВ и ниже можно учитывать только активное сопротивление. Емкостной ток и зарядная мощность в кабельных линиях больше, чем в воздушных. В кабельных линиях высокого напряжения учитывают Q . Активную проводимость G учитывают для кабелей 110 кВ и выше.

Источник



АКТИВНАЯ И ЕМКОСТНАЯ ПРОВОДИМОСТИ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ

Под действием электростатического поля возникающего между фазовыми проводами линий, а также между этими проводами и землей, в диэлектрике, окружаю­щем токоведущие элементы воздушных или кабельных линий возникают токи смещения. В линиях переменного тока эти токи имеют синусоидальный характер.

Рис. 2.10. Схема замещения линии напряжением 6—35 кВ

Линии более высоких напряжений (110 кВ и выше, рис. 2.11) имеют, как правило, большую протяженность и обла­дают помимо активного и индуктивного сопротивлений еще и активной Gл и реактивной Вл проводимостями, которые необходимо учитывать при расчете этих линий.

Активная проводимость линии Gл обусловлена активны­ми потерями на корону. Коронирование проводов приводит к ряду нежелательных последствий: снижению к. п. д., усиленному окислению поверхности проводов, появлению радиопомех. Поэтому для сооружения воздушных линий применяют только такие провода, диа­метр которых при том или ином номинальном напряжении определяет меньшую напряженность поля, нежели это требуется для заметного развития короны. Увеличение внешнего
диаметра провода сверх предельных значений, позволяет не считаться с короной при расчетах электрических сетей и учитывать соответствующих потерь мощности в расчетных схемах. Одним из факторов, влияющих на уменьшение потерь от короны, является увеличение сечения провода воздуш­ной линии. Поэтому при выборе проводов воздушных линий напряжением 110 кВ и выше из условия допустимых по­терь на корону следует принимать сечения не ниже: АС70—110 кВ; АС120—154 кВ; АС240—220 кВ; АС600—330 кВ.

Приняв указанные минимальные сечения линии, при ко­торых потери на корону будут отсутствовать, т.е. Gл =0, Упрощаем П-образную схему замещения линии (см. рис.2.11б)

В воздушных линиях переменные токи смешения (зарядные токи линии) практически не имеют активной составляющей, так как потери, связан­ные с переориентацией диполей диэлектрика (в данном случае, воздуха), ничтожно малы. Величина зарядного тока опреде­ляется рабочей емкостью линии, которой отвечает емкостная проводимость b (1/Ом*км),которую можно рассматривать как конденсатор с соответствующей емкостью (рис. 2.12,а, б). Под действием приложенного к линии переменного напряжения в емкости линии возникает переменное электрическое полеи соответственно емкостный переменный ток, называется зарядным током линии IВ. Зарядный ток ца единицу длины линии при равномерно распределенной емкости (b =const) зависит от напряжения в каждой точке линии. Обычно принимают вдоль всей длины линии среднее напряжение, равное номинальному напряжению сети Uном.

Емкостный ток, как видно из рис. 2.13, изменяется вдоль линии пропорционально длине линии. Зарядный ток зави­сит от емкостной проводимости линии Вл.

В расчетах сетей рабочую емкость трехфазной воздушной линии, отнесенную к 1 км длины линии, Ф/км, можно определить:

где Dcp — среднее геометрическое расстояние между проводами, см;

r=d/2 — внешний радиус провода (кабеля),

Емкостная проводимость 1 км В Л и КЛ с учетом (2.42), См (сименс, обратная величина сопротивления)/км

Рис. 2.12. Емкостные проводимости трехфазных линий электропередачи: а —воздушные линии; б — кабельные линии

Рис. 2.13. Изменение емкостного тока по длине линии

Где ω= 2πf=314 Гц –угловая частота переменного тока.

Ёмкостная проводимость линии, См, длиной l, км,

Зарядный ток линии, кА,

При П-образной схеме замещения линии (рис. 2.11, а и б) вся емкостная проводимость линии условно сосредото­чена по концам схемы и, следовательно, проводимость на концах схемы замещения равна ВЛ /2.

Емкостная (зарядная) мощность линии, Мвар, с уче­том (2.45)

где Uном — номинальное линейное напряжение линии, кВ. Зарядная мощность, Мвар, по концам П-образной схе­мы замещения линии

Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет

Источник